機電論文範文

A. 機電一體化畢業論文

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E. 機電系畢業論文範文

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F. 機電系的畢業論文怎麼寫啊

汽車再生制動系統機電制動力分配 摘要:對汽車制動能量再生系統的機電制動力分配控制方法進行了研究,以電機制動效能為依據 劃分制動模式,提出了常規液壓制動與再生制動力(電機制動)協調控制方法,建立了相應的再生 制動系統機電制動力分配控制策略模型,並且對控制模型進行了模擬分析.結果表明,該再生制動 系統機電制動力分配控制策略能夠保證汽車前後軸制動力分配隨理想制動力分配I曲線變化,實 現良好制動性能,制動過程中增加了電機制動率,從而提高了汽車制動能量的回收率. 關鍵詞:再生制動;液壓制動;機電制動力分配模型;制動性能;能量回收率 汽車制動能量再生系統把制動動能轉化成電能 回收再利用,提高了汽車能量綜合利用率[1].再生 制動力矩受到電機功率、轉速、充電電流大小等多種 因素的影響,電制動相對常規液壓制動來說具有制 動力矩小、制動穩定性較差等缺點,需要對電制動力 進行合理控制,根據車輛制動要求適當分配常規制 動力矩與電制動力矩之間的比率,在保證制動性能 良好的條件下,優化制動能量回收率. 目前汽車再生制動機電制動力分配方式主要有 固定比例式和最優回饋能量控制方式[2-4].固定比 例式機電制動力分配方式是根據車速與制動強度來 控制電制動力大小,該分配方式?略了路面狀況及 車輛工況的變化,很難達到回收能量的優化.最優回 饋能量控制方式是在滿足制動需求與前後軸都不抱 死的條件下,機電制動力分配按保證回饋制動能量 最大化來分配.這種分配方式沒有考慮車輛制動效 能,影響制動效果. 筆者在理想制動力分配Ⅰ曲線的基礎上以電機 制動效能為依據劃分制動模式,建立機電制動分配 策略模型,以獲取較高的能量回收率及較好的車輛 制動效能. 1 系統原理及制動力分配調節方法 1. 1 系統原理 採用如圖1所示的制動能量再生系統,常規制 動為雙管路(前後布置)四通道四感測器液壓ABS 制動系統,車輛前軸的制動力由電機和常規液壓制 動力並聯提供. 在制動過程中,控制器獲取儲能器狀態信號,對 輪速、車速、制動踏板信號、管路壓力信號等進行綜 合處理,進而確定製動模式,按照制動控制策略對電 機及常規制動系統進行控制,實現常規制動與能量 再生制動的協調運行. 1. 2 液壓制動力分配調節方法 液壓制動力大小分配由如圖2所示的制動力分 配調節裝置來實現,它由高速開關閥1和蓄能器2 組成,高速開關閥採用脈寬調制方法(PWM)以獲得 不同的有效開關時間,可實現不同的前後軸管路液 壓壓力大小.當兩個高速開關閥完全處於通態時,制 動系統處於純液壓制動.在制動控制器獲取了前後 軸液壓制動需求和管路上壓力感測器PS信號後, 發送PWM控制信號控制高速開關閥實現管路上提 供相應的液壓制動壓力.

G. 機電專業畢業論文怎麼寫

機電畢業設計目錄 001CA6140車床主軸箱的設計 002DTⅡ型固定式帶式輸送機的設計 003FXS80雙出風口籠形轉子選粉機 004MR141剝絨機鋸筒部、工作箱部和總體設計 005PLC在高樓供水系統中的應用 006Φ3×11M水泥磨總體設計及傳動部件設計 007車床變速箱中拔叉及專用夾具設計 008乘客電梯的PLC控制 009計程車計價器系統設計 010電動自行車調速系統的設計 011多用途氣動機器人結構設計 012機油冷卻器自動裝備線壓緊工位裝備設計 013基於AT89C51的鎖相頻率合成器的設計 014基於普通機床的後托架及夾具的設計開發 015減速器的整體設計 016金屬粉末成型液壓機的PLC設計 017可調速鋼筋彎曲機的設計' 018螺桿空氣壓縮機 019膜片式離合器的設計 020全自動洗衣機控制系統的設計 021生產線上運輸升降機的自動化設計 022雙鉸接剪叉式液壓升降台的設計 023四層樓電梯自動控制系統的設計 024萬能外圓磨床液壓傳動系統設計 025卧式鋼筋切斷機的設計 026錫林右軸承座組件工藝及夾具設計 027新KS型單級單吸離心泵的設計 028壓燃式發動機油管殘留測量裝置設計 029用於帶式運輸機傳動裝置中的同軸式二級圓柱齒輪減速器 030知識競賽搶答器設計 031自動洗衣機行星齒輪減速器的設
麻煩採納，謝謝!

H. 機電方面的畢業論文怎麼寫

我校機電系機械專業的一篇論文： 【論文摘要】 機械傳動式輪胎定型硫化機橫梁運動形式已知有三種，即升降翻轉運動，升降平移運動，直接升降運動。三種運動都是由曲柄滑塊機構實現的。由於在前兩種運動中橫梁必須通過一拐點，因而其滑塊變異為導輪，而直接升降運動，既可使用滑塊，也可使用導輪。曲柄由減速機經減速齒輪獲得轉。曲柄的固定支點為機架，運動支點與主連桿下端活銷連接，主連桿上端與橫梁端軸活銷連接。曲柄轉動時，經由主連桿推動橫梁端軸沿既定的軌跡運動。三種運動形式中，前兩種運動的軌跡基本相同，但輔助運動不同，而第三種只是前兩種運動的一部分。由此，在硫化機開模到終點時，橫梁處於三種不同的狀態。因而適用於不同類型的硫化機。 一、升降翻轉型運動 據文獻介紹，升降翻轉運動形式分為：間接導向的升降翻轉運動；直接導向的升降翻轉運動；單槽杠桿導向的升降翻轉運動。其中最常用也最簡單的是直接導向的升降翻轉運動。單槽杠桿導向的升降翻轉運動在大規格B型定型硫化機如1900B，2160B等機型上曾經使用過，但已逐漸被直接導向的升降翻轉運動取代。而間接導向的升降翻轉運動在國內的定型硫化機上尚未見使用。本文介紹的升降翻轉型運動就是直接導向的升降翻轉型運動。梁端軸外的主導輪和副連桿上的副導輪，直接討論橫梁端軸的運動。 橫梁的運動軌道由一豎直開式主導槽和與其相接且夾角小於90°的開式導軌組成。為保持橫梁運動的平穩性並實現橫梁的自轉，還有一個與開式主導槽平行的閉式副導槽。開模時，橫梁端軸在開式主導槽中上升，與橫梁固定連接的副連桿 下 端中心軸在閉式副導槽中同步上升，此時橫梁做平動。當橫梁端軸離開豎直開式主導槽進入開式導軌後，橫梁端軸的運動軌跡便不再與閉式副導槽平行。此時，在主連桿和副連桿的共同作用下，橫梁端軸在開式主導軌上邊移動邊自轉。在橫梁運動極限位置，主連桿兩活銷中心連線與曲柄支點中心連線重合。實際運動中，一般不會到達極限位置。 Φ=α+β 其中α為副連桿與橫梁豎直中心線間的夾角 β=arcSin 上式中，h，l是由橫梁本身結構決定的，它們也決定了α的值。由此式可知，橫梁的翻轉角度首先取決於其自身的結構。在其結構確定之後，與硫化機的開模長度有關。開模到極限時，其翻轉角度達到最大值。 直到二十世紀末，幾乎所有的B型定型硫化機都使用升降翻轉運動。這是由B型硫化機的特點和它的適用范圍決定的。首先，B型中心機構在裝胎和卸胎時，膠囊都是完全拉直的，這使得上環升得很高。其次，早期使用的硫化機的抓胎爪都是長式的，而且當時的輪胎主要是斜交胎，其生胎高度也較大。為了將生胎順利地裝入下模，中心機構上方必須有足夠的空間。使用升降翻轉的運動形式，在完全開模的狀態下，中心機構上方是完全敞開的，使裝胎，卸胎操作十分方便。再次，我們知道，輪胎硫化後，與硫化模型間的粘著力是很大的。其值不僅與輪胎和模型間的接觸面積成正比，而且隨著接觸面積的增大，單位面積的粘著力也隨著增大。這就使得大型輪胎如載重輪胎，工程輪胎等的粘著力非常之大，從而極大地增加了脫模的難度，甚至將輪胎拉傷。為了減小粘著力，目前最常用的方法是往模型上噴灑隔離劑（硅油與水的混合液）。而要進行這種操作，只有在上模翻轉一定的角度之後才便於進行。 一般地說，規格在1525以上的定型硫化機應該有自動噴灑隔離劑裝置。國外企業對此比較重視，國內企業似乎不太在意。 幾乎所有的輪胎定型硫化機的調模機構都使用螺紋副結構。在保持良好潤滑的條件下，這種結構調整方便、可靠，承載能力也較大。但螺紋副較其它配合的間隙偏大。尤其是調模機構受硫化室高溫的影響，其螺紋副的間隙較常溫下使用的又偏大。硫化機開模合模時，螺蚊副由豎直狀態轉入接近水平狀態或反過來由近水平狀態轉入垂直狀態時，其間隙的分布是不斷變化的。隨著硫化機不斷地開模、合模，這種間隙分布的變化周而復始地進行。很顯然，它不但影響運動的平穩性，也損害了螺紋副的配合精度，進而影響上下模間，上模和中心機構間的同軸度。在使用活絡模時，橫梁翻轉後，活絡模操縱缸的活塞桿壓向一側。活塞桿與活絡模的上胎側模連接，又會影響模型的精度和壽命，還會影響活塞桿與缸的配合，甚至引起缸的泄漏。 二、升降平移型運動 採用升降平移運動形式時，橫梁端軸的運動軌跡與採用升降翻轉運動形式基本相同。根本區別在於，它的副導槽是一個中心線與橫梁端軸中心運動軌跡完全相同的封閉式導槽。因而在橫梁的整個運動過程中，其端軸中心軌跡與副連桿軸中心的軌跡完全相同。橫梁保持平動。圖2為其機構運動簡圖。 不考慮裝胎機構固定在橫梁前面的結構，與升降翻轉型運動一樣，完全開模時，中心機構上方也是完全敞開的。由於橫梁沒有翻轉，調模機構的螺紋副始終處於豎直狀態。與升降翻轉型運動相比，它不但提高了運動的平穩性，而且極大地提高了開合模的重復精度，更容易保證上下模型及其與中心機構間的同軸度，也改善了模型尤其是活絡模型及其操縱缸的使用條件。 到二十世紀末，如同所有的機械傳動式B型定型硫化機都使用升降翻轉運動一樣，B型以外的所有機型，如A型、AB型、C型等，則全都採用升降平移運動。這是因為A型、AB型、C型等機型一般都只用於硫化中小型輪胎，通常不需要噴灑隔離劑。尤其對於硫化中小型子午線輪胎，使用升降平移運動在一定程度上能提高輪胎的硫化質量。 根據前面的論述，大型B型硫化機由於需要噴灑隔離劑而採用升降翻轉運動是合理的。而所有的B型硫化機包括硫化小胎的1030B型硫化機也使用升降翻轉運動則有些讓人費解。能讓人接受的解釋只能是為了設備的標准化、系列化，便於管理。 三、直接升降型運動 直接升降型運動實際上只是升降翻轉和升降平移運動的一部分。它借鑒液壓傳動式輪胎定型硫化機的運動方式，橫梁只在中心機構的正上方升降。很顯然，直接升降型運動較前兩種運動形式更簡捷，也更容易實現。同時由於橫梁只在一個方向做上下運動，其運動精度也得以大大提高。 在升降翻轉和升降平移運動中，曲柄繞固定支點在一定的角度范圍內擺動，整個傳動裝置做正反轉運動。而直接升降型運動，曲柄旋轉一周，橫梁便完成一個升降周期，傳動裝置無須反轉。 採用直接升降型運動，橫梁的最大升降高度等於兩倍的曲柄長度。由於設備體度的限制，曲柄不可能做的很長，因而開模的高度就非常有限。它不適用於B型硫化機，只能用於A型、AB型、C型等硫化機中硫化乘用子午胎、轎車子午胎。 直接升降的運動形式，使機械傳動式輪胎定型硫化機的精度達到一個新的高度。當前，在液壓傳動式輪胎定型硫化機還不普及的條件下，它可以部分地代替液壓硫化機用以硫化高等級小型子午胎。 綜上所述，機械傳動式輪胎定型硫化機三種運動形式的應用應該這樣劃分：硫化大型輪胎的B型硫化機（一般為1525B以上規格），使用升降翻轉運動；一般的B型硫化機，使用升降平移運動；B型以外的其它類型硫化機，尤其是用於硫化子午線輪胎的，優先採用直接升降運動，不能使用的，用升降平移運動。 隨著科學技術的進步，輪胎硫化技術也將不斷發展。如果能取消往上模噴灑隔離劑的工序，則可以予言，升降翻轉運動將從輪胎定型硫化機的運動中消失。那時，機械傳動式輪胎定型硫化機將只有升降平移和直接升降兩種運動形式。所有的B型硫化機都使用升降平移運動，其它類型的硫化機則兩種運動形式兼而用之。若是這樣，則機械傳動式輪胎定型硫化機的運動精度將會得到極大的改善